Introducción
⌅En
el sector de los hidrocarburos, un pasivo ambiental es una instalación,
pozo o ducto abandonado inadecuadamente, suelo contaminado por
efluentes o derrames, restos de residuos u otros. Para que sea
considerado como tal se requiere que genere daño o riesgo de daño al
medio ambiente y/o a la salud de las personas (Díaz & Baujín, 2020Díaz,
Y., & Baujín, P. 2020. Procedimiento para la identificación,
cuantificación y registro contable de los pasivos ambientales en la
industria petrolera cubana. Revista Cubana de Finanzas y Precios, enero -
marzo: 4- 6
; Nilles & Goenaga, 2019Nilles,
V., & Goenaga, A. 2019. Pasivos ambientales e información
socioambiental en empresas petroleras argentinas. Revista CEA, III, 23.
).
La importancia de la valoración e identificación de los pasivos
ambientales en el sector de los hidrocarburos radica en que cualquier
depósito o sitio que se encuentre contaminado o haya estado expuesto de
una manera prolongada a sustancias de hidrocarburos o cualquier
sustancia relacionada son considerados como residuos peligrosos,
ocasionando un daño potencial y permanente la salud y el medio ambiente y
(Oblasser & Chaparro, 2008Oblasser,
Á., & Chaparro, E. 2008. Estudio comparativo de la gestión de
pasivos ambientales mineros en Bolivia, Chile, Perú y Estados Unidos.
Santiago de Chile.
; Posada, 2017Posada,
Y. Y. 2017. Formulación del Plan de Gestión Ambiental de la Compañía
Drillsite Fluid Treatment bajo lineamientos de la Norma ISO 14001.
Corporación Universitaria Autónoma del Cauca, Popayan. Rodríguez, H.
2021. Tablas de poder calorífico. Retrieved from Disponible:
<https://ingemecanica.com/tutoriales/poder_calorifico.html>,
[Consultado: enero 7, 2024].
; Valdés, 2011Valdés,
C. W. 2011. Tratamiento Físico Químico de Residuos Oleosos. Tesis de
Ingenieria de petróleo, Lima: Universidad Nacional de Ingeniería.
).
De esta manera todos estos residuos deben ser dispuestos con el fin de
garantizar la mitigación del riesgo que representan y minimizar el daño
que ocasionaron una vez que fueron generados (Cárdenas & Piñeros, 2019Cárdenas,
E. A., & Piñeros, C. A. 2019. Diseño de una metodología que permita
la identificación y la valorización de los pasivos ambientales
huérfanos petroleros mediante el uso de una plataforma digital. Tesis de
Ingeniero de petróleo, Bogotá DC: Fundación Universidad de América,
).
En
la evaluación de riesgo realizada al pasivo objeto de estudio se
concluyó que existe un alto nivel de riesgo de contaminación del suelo
por infiltración, medio para el caso del peligro por humos sofocantes y
tóxicos de incendio y bajo para los peligros de derrame por
desbordamiento y calor de radiación por incendio (Acosta, 2021Acosta,
J. C. 2021. Análisis de riesgo y propuesta de alternativas de manejo de
un pasivo ambiental en una instalación para la comercialización de
hidrocarburos. Tesis de Ingeneria Quimica, La Habana: Universidad
Tecnológica de La Habana (CUJAE).
).
Por lo que esta investigación presenta como objetivo: proponer alternativas de manejo para la disminución de la contaminación provocada por el pasivo ambiental consistente en una piscina de residuos petrolizados.
Materiales y métodos
⌅Caracterización del pasivo ambiental
⌅La piscina de residuos petrolizados constituye un pasivo ambiental que se generó por la acumulación de residuos petrolizados producto de los drenajes de los tanques de almacenamiento de combustibles y otros desechos petrolizados. Las dimensiones aproximadas de la piscina son 100 x 60 x 0,4 m, con un volumen estimado de residuos de 2400 m3. Se encuentra ubicada en una depresión natural de un terreno sin impermeabilizar.
La muestra del residuo petrolizado es deshidratada con el objetivo de determinar el contenido de agua emulsionada y preparar la misma para realizar los ensayos físico-químicos. El proceso de deshidratación se realiza utilizando el procedimiento interno del laboratorio (CI-GC/P29-02).
Para los análisis del residuo deshidratado y el agua libre se emplean métodos estándares establecidos los que se muestran en la tabla 1.
| Muestra | Ensayo | Método |
|---|---|---|
| Residuo petrolizado deshidratado | Viscosidad cinemática a 100°C (mm2/s) | ASTM D445-2019 |
| Cenizas totales (% mm) | ASTM D482-2013 | |
| Densidad a 15 °C (kg/m3) | ASTM D287-2012b | |
| Densidad a 20 °C (kg/m3) | ||
| °API | ||
| Azufre total (% m/m) | ASTM D1552-2008 | |
| Residuo de carbón (Micro) (% m/m) | ASTM D4530-2015 | |
| Sedimentos en petróleo crudo (% v) | ASTM D4807-2005 Conf. 2015 | |
| Valor calórico neto (kcal/kg) | ASTM D4809-2018 | |
| Punto de fluidez en petróleo crudo (°C) | ASTM D5853-2017a | |
| Insolubles en n-heptano (asfaltenos) (% m/m) | ASTM D6560-2017 | |
| pH(25°C) | NC 32: 2009 | |
| Conductividad (25°C) (µS/cm) | ||
| Grasas y Aceites (G y A) (mg/kg) | APHA 5520: 2017 | |
| Hidrocarburos Totales (HCT)(mg/kg) | ||
| HC Saturados, Aromáticos, Resinas y Asfaltenos (SARA)(mg/kg) | EPA 3540C: 1996 | |
| Metales | LSA-PT-29, Medición por ICP-OES | |
| Agua libre | pH(25°C) | ISO 10523: 2008 Confirmada 2017 |
| Conductividad (25°C) (µS/cm) | APHA 2510: 2017 | |
| Demanda Química de Oxígeno (DQO)(mg/L) | ISO 6060: 1989 Confirmada 2017 | |
| Demanda Bioquímica de Oxígeno (DBO5) (mg/L) | ISO 5815: 2019 | |
| Grasas y Aceites (G y A) (mg/L) | APHA 5520: 2017 | |
| Hidrocarburos Totales (HCT) (mg/L) | ||
| Temperatura (°C) | APHA 2550: 2017 | |
| Cromo VI (mg/L) | APHA 3500: 2017 | |
| Nitrógeno total (mg/L) | ASTM D3590: 2017 | |
| Fósforo total (mg/L) | APHA 4500: 2017 | |
| Sólidos sedimentables y suspendidos(mL/L) | APHA 2540: 2017 |
Alternativas de manejo
⌅Para eliminar o disminuir el nivel de riesgos hasta niveles aceptables se requiere liquidar el pasivo ambiental por lo que se proponen diferentes alternativas de manejo considerando los principios de jerarquía en la gestión de residuos, priorizando opciones de aprovechamiento y valorización de los mismos.
Para la evaluación de la alternativa de reúso del residual petrolizado como combustible, se ejecutaron las siguientes actividades:
- Caracterización del residuo petrolizado y el crudo nacional
- Estudio de estabilidad/compatibilidad de las mezclas de ambos
Se determinó el Índice de Estabilidad (TSI @ 15 min) y la reología del residuo deshidratado y del crudo nacional. Los análisis se realizaron en el equipo Rheometro, de la marc a Anton Paar MCR 302, a diferentes temperaturas (50, 60 y 70 °C) con gradientes de corte (SR) de 1 - 100 1/s. El procesamiento de los datos se ejecutó mediante el software del equipo Rheoplus, ajustándose al modelo de potencias o Ley de Ostwald:
Donde:
Para el ajuste del modelo y obtención de la curva viscosidad vs temperatura se calculó la viscosidad, según el modelo de Ostwald, para gradientes de corte de 6 s-1 (gradiente de corte aproximado de acuerdo al flujo del oleoducto). El petróleo con el que se prevé el mezclado es un crudo pesado, cuyas características se presentan en la tabla 2.
| Gravedad °API | Densidad (kg/m3) | Contenido de asfaltenos (%m/m) | |
|---|---|---|---|
| 15ºC | 20ºC | ||
| 14,2 | 967,6 | 970,7 | 17,8 |
Se prepararon mezclas con 2, 5 y 10 % del residuo petrolizado con crudo nativo y se analizaron los incrementos de viscosidad y estabilidad/compatibilidad de estas.
Para el análisis de la estabilidad/compatibilidad se emplea el equipo turbiscan Lab Expert utilizando una herramienta del soft del equipo que permite a partir de las señales de transmisión obtener un número que refleja la desestabilización de una muestra dada (Turbiscan Stability Index:TSI). El procedimiento aplicado se basa en la norma ASTM D-7061-2014.
El TSI obtenido en dicho equipo se reporta a los 15 minutos de ensayo con posibilidades de valorar la cinética de desestabilización desde el primer momento que inicia el escaneo. A TSI más alto mayor inestabilidad en la muestra ensayada, por lo que se toman muestras de referencia que pueden ser los componentes de una mezcla para determinar compatibilidad de estos al mezclarse o se realiza la comparación entre muestras tomadas a diferentes niveles de un tanque de almacenamiento.
La muestra se prepara en una relación 1:9 en tolueno de la cual se toman 2 mL que se diluyen en 23 mL de n-heptano (agente floculante) y de esta solución se toma una cantidad para escanear por un tiempo de 15 min, según establece la ASTM D-7061-2014. El ensayo de TSI@15min se realiza a los componentes y las mezclas de estos, si el resultado de la mezcla es superior a uno de sus componentes se considera que son incompatibles.
Resultados y discusión
⌅Los residuos petrolizados contenidos en la piscina son considerados desechos peligrosos según la clasificación general de desechos peligrosos de la Resolución 253: 2021 (CITMA, 2021). La deshidratación de la muestra de residuos petrolizados de la piscina permitió la ejecución de los análisis para la caracterización físico-química del mismo. Los resultados obtenidos aparecen en la tabla 3.
| Cantidad (mL) | % Agua por deshidratación | % Ligeros | ||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| 1ra | 2da | Promedio | 1ra | 2da | Promedio | |
| 75 | 26,48 | 31,91 | 29,20 | 2,16 | 1,15 | 1,66 |
Los
resultados muestran que el contenido del agua emulsionada presente en
el residuo petrolizado es aproximadamente del 29 %, lo que es un aspecto
a considerar en las diferentes propuestas para el aprovechamiento de
este. El porcentaje de las fracciones ligeras es muy bajo por lo que no
reviste importancia en el análisis que se realiza. La caracterización
físico-química del residuo petrolizado deshidratado se muestran en la tabla IV.
De los mismos se infiere que el residuo petrolizado es similar a un
petróleo ultrapesado de acuerdo a su densidad y gravedad °API con un
contenido de azufre que lo clasifica como altamente sulfuroso, de
acuerdo a Linares y colaboradores (Delgado, Cala, López, Rivera, & Strazhevich, 2011Delgado,
D. E. G., Cala, E. L., López, O. D., Rivera, J. G. L., &
Strazhevich, V. 2011. Yacimientos Y Manifestaciones de Hidrocarburos de
la República de Cuba: El Centro de Investigaciones del Petróleo.
).
El
valor del poder calórico obtenido del residuo petrolizado es semejante
al petróleo crudo, aspecto favorable para la alternativa de
aprovechamiento energético (Rodríguez, 2021Rodríguez, H. 2021. Tablas de poder calorífico. Retrieved from Disponible: https://ingemecanica.com/tutoriales/poder_calorifico.html, Consultado: enero 7, 2024
).
| Ensayo | Resultados |
|---|---|
| Viscosidad cinemática a 100oC (mm2/s) | 721,7 |
| Cenizas totales (% mm) | 0,80 |
| Densidad a 15 °C (kg/m3) | 1030,7 |
| Densidad a 20 °C (kg/m3) | 1027,5 |
| °API | 5,7 |
| Azufre total (% m/m) | 8,3 |
| Residuo de carbón (Micro) (% m/m) | 15,7 |
| Sedimentos en petróleo crudo (% v) | 20,1 |
| Valor calórico neto (kcal/kg) | 9430 |
| Punto de fluidez en petróleo crudo (°C) | 26 |
| Insolubles en n-heptano (asfáltenos) (% m/m) | 17,8 |
| pH (25°C) | 4,51 |
| Conductividad (µS/cm) | 1391 |
| Grasas y Aceites (G y A) (mg/kg) | 970183 |
| Hidrocarburos Totales (HCT)(mg/kg) | 697337 |
| HC Saturados (S) (mg/kg) | 374508 |
| HC Aromáticos (A) (mg/kg) | 322829 |
| Resinas (R) (mg/kg) | 31570 |
| Asfaltenos (A)(mg/kg) | 241276 |
Los resultados obtenidos indican un residuo petrolizado altamente contaminante dado por los elevados contenidos de hidrocarburos y compuestos relacionados, con un valor bajo de pH (4,51) característico de un medio ácido. Respecto al contenido de metales en el residuo petrolizado (tabla 5) aparecen valores de concentración relativamente bajos en relación a los obtenidos en los petróleos extraídos de la zona, en cuanto a Fe, V y Ni. La presencia de metales tóxicos tales como el As, Cd y Hg no se detectó en este residuo.
| As | Ba | Cd | Co | Cr | Cu | Fe | Hg | Ni | Pb | Se | V | Zn |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| (mg/kg) | ||||||||||||
| < 0,4 | 9,93 | <0,02 | 0,15 | 0,60 | 3,02 | 3,02 | < 0,1 | 31,0 | 4,25 | 0,44 | 18,95 | 21,14 |
Arsénico
(As), Bario (Ba), Cadmio (Cd), Cobalto (Co), Cromo (Cr), Cobre (Cu),
Hierro (Fe), Mercurio (Hg), Níquel (Ni), Plomo (Pb), Selenio (Se),
Vanadio (V) y Zinc (Zn).
| Parámetro | Resultado | LMP(a) |
|---|---|---|
| pH(25ºC) | 6,26 | 5,5-9,0 |
| Conductividad (25ºC) (µS/cm) | 294 | - |
| DQO (mg/L) | < 30 | 300,0 |
| DBO5(mg/L) | < 3,0 | 150,0 |
| Grasas y Aceites(mg/L) | 4,6 | 50,0 |
| Hidrocarburos totales(mg/L) | 2,4 | 10,0 |
| Temperatura(ºC) | 27,4 | 40,0 |
| Cromo (VI)(mg/L) | 0,17 | 0,1 |
| Nitrógeno total (mg/L) | 80,7 | 20,0 |
| Fósforo total (mg/L) | 2,06 | 7,0 |
| Sólidos sedimentables (mL/L) | 0,5 | 15,0 |
| Sólidos suspendidos (mL/L) | 47,5 | 150,0 |
(a) Límites máximos permisibles para las descargas de aguas residuales a la zona costera y cuerpos receptores marinos (Clase C) (NC, 2007Oficina
Nacional de Normalización. 12007.. Vertimiento de aguas residuales a la
zona costera y aguas marinas - Especificaciones. In O. N. d. N. (NC)
(Ed.), (1 ed., Vol. 521, pp. 15). Norma Cubana NC: 521: 2007, Cuba.
).
Al comparar los resultados de la caracterización del agua libre (tabla VI)
con los límites máximos permisibles establecidos en la NC 521: 2007
Vertimiento de aguas residuales a la zona costera y aguas
marinas-Especificaciones (NC, 2007Oficina
Nacional de Normalización. 12007.. Vertimiento de aguas residuales a la
zona costera y aguas marinas - Especificaciones. In O. N. d. N. (NC)
(Ed.), (1 ed., Vol. 521, pp. 15). Norma Cubana NC: 521: 2007, Cuba.
)
se aprecia que se supera el límite de nitrógeno, lo que pudiera estar
asociado a la ocurrencia de procesos de nitrificación y desnitrificación
por la presencia de microorganismos (Cando, 2011Cando,
M. Á. 2011. Determinación y análisis de un proceso de biorremediación
de suelos contaminados por hidrocarburos. Tesis de Ingenieria Ambiental,
Cuenca: Universidad Politécnica Salesiana.
; Peñafiel, Moreno, & Ochoa-Herrera, 2016Peñafiel,
R., Moreno, C., & Ochoa-Herrera, V. 2016. Eliminación de nitrógeno y
contaminación orgánica de agua residual industrial pretratada en
lagunas anaeróbicas mediante un biofiltro de arena. Avances en Ciencias e
Ingenierías, 8(14): 12.
). Estos resultados indican
que a pesar que la mayoría de los parámetros físico-químicos evaluados
en este momento cumplen con la norma tomada de referencia, se hace
necesario el monitoreo de estos previo al vertimiento del agua libre al
cuerpo receptor.
Alternativas de manejo
⌅El peligro de contaminación del suelo por infiltración presenta un nivel alto de riesgo por lo que se propone la liquidación del pasivo ambiental ya que es la única alternativa que permitiría disminuir dicho riesgo.
Para la eliminación de la piscina se hace necesario ejecutar las siguientes acciones:
- Extracción del residuo petrolizado
- Reúso del mismo y disposición del agua libre
- Recuperación del área impactada
Extracción del residuo de la piscina
Se requiere para ello el empleo de equipos especializados suministrados por un tercero ya que la entidad no cuenta con los medios necesarios para el desarrollo de la actividad. Comprende la extracción del producto trasegable sobrenadante y su procesamiento mediante filtrado y aplicación de vapor para depositarlo temporalmente en un tanque hasta la aplicación posterior de la alternativa propuesta, tomando las medidas para garantizar su deshidratación.
Se incluye además la aplicación de un producto biodegradable (Simple Green) al espejo de agua que quede luego de la extracción de sobrenadante para garantizar el cumplimiento de las normas de vertimiento, extraerla y verterla a los pluviales con la colocación de un pequeño sistema de recolección para evitar se acumule nuevamente este producto en dicho lugar.
Reúso del residuo petrolizado
De acuerdo a los resultados obtenidos en la caracterización del residuo petrolizado se propone su aprovechamiento como energético, valorando dos opciones:
- Mezcla del residuo petrolizado con petróleo crudo cubano en las instalaciones de la propia entidad
- Utilización en las fábricas de cemento como combustible
Los resultados de la reología del residuo petrolizado y del petróleo crudo cubano aparecen a continuación en las tablas 7 y 8.
| Reología | |||||
|---|---|---|---|---|---|
| 50 ºC | 60 ºC | 70 ºC | |||
| K (Pas)n | n | K (Pas)n | n | K (Pas)n | n |
| 91,862 | 0,7801 | 33,171 | 0,8393 | 13,891 | 0,8653 |
El residuo petrolizado se comporta como un fluido no newtoniano, pseudoplástico al tener un índice de flujo menor que 1 en el intervalo de temperaturas ensayadas lo que se ilustra en las figuras 1 y 2.
La curva de viscosidad a diferentes temperaturas para el gradiente de corte de 6 s-1 (gradiente de corte aproximado de acuerdo al flujo del oleoducto) se obtiene según modelo ajustado a la data experimental (figura 3).
| Reología | |||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 30 °C | 40 °C | 50 °C | 60 °C | ||||
| K(Pas)n | n | k(Pas)n | n | k(Pas)n | n | k(Pas)n | n |
| 8,066 | 0,9838 | 3,135 | 3,135 | 1,394 | 0,9983 | 0,694 | 0,9992 |
La muestra de crudo se comporta como un fluido no newtoniano a la más baja temperatura ensayada (30 °C) y bajos gradientes de corte (índice de flujo menor de 1) con tendencia a la newtoneidad al incrementarse la temperatura, tal como se refleja en las figuras 4 y 5. La curva de viscosidad vs temperatura (figura 6) se presenta a continuación. Los resultados se encuentran sobre la base del cálculo de la viscosidad al gradiente de corte 6 s-1.
La diferencia de la viscosidad entre el residuo petrolizado y el petróleo crudo cubano es elevada. Si tenemos en cuenta que el crudo del tanque de almacenamiento es un producto terminado, listo para ser enviado a los consumidores (con viscosidad máxima de 1500 cSt de acuerdo a las especificaciones de la entidad responsable) debemos valorar que una mezcla con determinada proporción de residuo petrolizado incrementaría la viscosidad del mismo y sería necesario un nuevo ajuste de esta con solvente reductor.
En la tabla 9 se presentan los parámetros del modelo de Ostwald para cada una de las mezclas formuladas (2, 5 y 10 % del residuo petrolizado).
| Parámetros de la ecuacion de Ostwald y = a·xb | Temperatura (°C) | |||
|---|---|---|---|---|
| 30 | 40 | 50 | 60 | |
| Mezcla (2 % de residuo petrolizado/98 % crudo) | ||||
| (a) coeficiente viscosidad, (mPas)n | 11430 | 4316 | 1792 | 881 |
| (b)índice de flujo | 0,9791 | 0,9908 | 0,9990 | 1,0005 |
| Mezcla (5 % de residuo petrolizado/95 % crudo) | ||||
| (a) coeficiente viscosidad, (mPas)n | 12285 | 4596 | 1963 | 938 |
| (b)índice de flujo | 0,9764 | 0,9903 | 0,9965 | 0,9996 |
| Mezcla (10 % de residuo petrolizado/90 % crudo) | ||||
| (a) coeficiente viscosidad, (mPas)n | 13016 | 4882 | 2044 | 986 |
| (b)índice de flujo | 0,9726 | 0,9888 | 0,9969 | 0,9982 |
Se puede apreciar no solo el incremento del coeficiente de viscosidad sino también la variación en el índice de flujo. A medida que aumenta el contenido de residuo en la mezcla aumenta la viscosidad y disminuye con el aumento de la temperatura. En la figura 7 se presenta la comparación de la viscosidad a 50 °C del petróleo crudo cubano con las mezclas formuladas. La viscosidad de las mezclas es superior a la del crudo y aumenta a medida que aumenta el % de residuo petrolizado en la mezcla.
En el análisis de la compatibilidad se presenta el gráfico de cinética de desestabilización para el residuo petrolizado y el petróleo crudo cubano (figura 8) donde se aprecia la diferencia en la variación del TSI durante el tiempo de ensayo.
En la tabla 10 se presentan resultados de TSI en diferentes momentos del ensayo, apreciándose valores elevados y superiores para el residuo petrolizado, a pesar de tener este el mismo contenido de asfaltenos que el crudo cubano, esto se debe al envejecimiento que ha sufrido durante la exposición al medio ambiente.
| Muestra | TSI a diferentes tiempos | |||
|---|---|---|---|---|
| 2(min) | 5 (min) | 10 (min) | 15 (min) | |
| Residuo | 45,2 | 48,5 | 50,9 | 51,5 |
| Crudo | 28,3 | 30,4 | 31,4 | 31,7 |
| M1(2 % R+98 % C) | 33,4 | 36,2 | 37,6 | 37,9 |
| M2(5 % R+95 % C) | 37,2 | 39,6 | 40,8 | 41,8 |
| M3(10 % R+90 % C) | 41,6 | 45,6 | 47,5 | 47,9 |
| M4 (2 % R+98 % C + 1 % de nafta) | 37,3 | 41,5 | 43,4 | 44,2 |
Tanto el petróleo crudo cubano como el residuo petrolizado tienen una alta tendencia a la inestabilidad, este tipo de comportamiento es típico en los crudos pesados con elevados contenidos de asfaltenos y deficiente balance en su composición química.
Las mezclas fueron ensayadas y comparadas con sus componentes. En la figura 9 se presenta la gráfica de cinética de desestabilización, donde se observa que para todas las mezclas los valores de TSI se encuentran entre los de sus componentes por lo que son compatibles, lo cual resulta lógico al tratarse de un residual proveniente de los propios tanques de crudo pesado.
Es de notar que el incremento del residuo en la mezcla empeora la estabilidad, por lo que se recomienda realizarla con la mínima proporción de residuo petrolizado probada (2 %). La adición de solvente reductor (SRV) será necesario para realizar los ajustes de viscosidad. En la figura 10 puede observarse que al añadir 1 % de SRV a la mezcla que contiene 2 % de residuo petrolizado, para ajustar la viscosidad, se produce un incremento del TSI con relación a la mezcla, por lo que aumenta su tendencia a la inestabilidad pero su valor se encuentra entre los obtenidos para el residuo petrolizado y el crudo cubano.
Por todo lo anterior se concluye que la alternativa de mezclar el residuo petrolizado con el crudo cubano es técnicamente factible porque, aunque ambos tienen tendencia a la inestabilidad, son compatibles.
La mezcla de ambos no debe superar el 2 % del residuo utilizado ya que se incrementa la viscosidad requiriendo la adicion de SRV para ajustarla.
Recuperación del área donde se encuentra el pasivo ambiental
⌅Después de extraídos los residuos petrolizados del pasivo ambiental se requiere seguir una estrategia para la recuperación ambiental del área donde se encontraba el mismo. Las tareas propuestas son:
- Los materiales sólidos contaminados con hidrocarburos, extraídos de la piscina deben ser incinerados en una instalación con las condiciones adecuadas para que no se produzca ningún impacto ambiental. Debe contarse con la licencia ambiental para la realización de esta actividad.
- Ejecutar la suavización de los taludes y/o construcción de terrazas alrededor de toda la piscina para combatir la erosión y descontaminar sus paredes.
- El material contaminado con hidrocarburos obtenido de la suavización de taludes y/o construcción de terrazas se tratará en el proceso de biotratamiento propuesto para el suelo contaminado.
- Colocar mallas y/o siembra de césped o plantas rastreras en todos los taludes o terrazas construidas para lograr la estabilización de los mismos.
- Implementar un proceso de monitoreo o seguimiento del proceso de estabilización de taludes y resiembra de las especies plantadas de ser necesario hasta la recuperación y rehabilitación total del pasivo ambiental.
- Caracterización del suelo contaminado y montaje del proceso de biotratamiento.
Conclusiones
⌅La caracterización del residuo de la piscina arrojó niveles de contaminación elevados. Para la liquidación del pasivo ambiental se propone el aprovechamiento energético del residuo petrolizado, siendo la mejor opción la mezcla de 2% de residuo petrolizado con petróleo crudo cubano y añadiendo un solvente para corregir la viscosidad. La alternativa de aprovechamiento energético mezclado con petróleo crudo cubano es factible técnica y económicamente.